1樓：趙文星空絮雨
如圖所示：i1位電流互感器一次電流，i2為電流互感器2次電流。
電流互感器原理是依據電磁感應原理的。電流互感器是由閉合的鐵心和繞組組成。它的一次側繞組匝數很少，串在需要測量的電流的線路中，因此它經常有線路的全部電流流過，二次側繞組匝數比較多，串接在測量儀表和保護迴路中，電流互感器在工作時，它的二次側迴路始終是閉合的，因此測量儀表和保護迴路串聯線圈的阻抗很小，電流互感器的工作狀態接近短路。
電流互感器是把一次側大電流轉換成二次側小電流來測量 ，二次側不可開路。
2樓：匿名使用者
在高壓電網中，利用電流互感器把一次電流變換後通入電測儀表和繼電保護裝置中，以監視電網執行狀態和及時切除電網故障。為保證執行引數的準確測量和繼電保護裝置正確動作，電流互感器必須滿足一定的準確級要求。同時，電流互感器的一次電流在正常執行中不應超過其額定電流，在故障情況下不應超出與其額定準確限值係數相對應的電流值。
電流互感器在標稱的準確級下，有其對應的額定二次容量s2e（va）或額定二次負載阻抗z2e（ω），只有當二次實際阻抗z2滿足0．2z2e≤z2≤z2e時，電流互感器才能達到其標稱的準確級。如果z2＞z2e，則電流互感器實際的準確級就會低於其標稱值，這將會影響電測儀表指示和電能計量的準確性，嚴重時可能會造成繼電保護裝置誤動或拒動，甚至形成系統事故。因此，有必要校核電流互感器的二次實際負載阻抗值是否在允許範圍內。
最近，我局新建一座110kvgis（全封閉組合電器）變電站，其中用於主變差動保護的110kv電流互感器主要技術引數為：變比300．400．600／5a，準確級5p30，額定容量20va。由此可計算出，該電流互感器額定二次負載阻抗為0．8ω。
但電流互感器實際的二次負載阻抗是多大，能否滿足準確級要求呢？我們採取計算和測試兩種方法，對其進行了校核。以下是計算和測試的過程。
2用計演算法確定電流互感器的最大二次負載阻抗
如圖1所示，用於主變差動保護的電流互感器二次迴路，從電流互感器的接線盒起，經斷路器機構櫃中的端子排後，再用電纜連線到差動保護櫃。
由於採用全封閉組合電器，一次裝置到繼電保護櫃的距離較近，二次導線（電纜）全長約25m，採用截面為4mm2的多股或單股銅芯線，這樣可計算出導線阻抗為
根據繼電保護裝置廠家提供的技術資料，差動繼電器交流電流回路功率損耗不大於0．8va／相，若取為0．8va／相，則每相差動繼電器的交流阻抗為
式中s、ie＝5a，分別是差動繼電器的功耗和額定電流。
當電流互感器和二次負載的接線方式一定時，在不同的短路形式下，電流互感器的二次負載是不同的。在三相電流互感器完全星接的情況下，當單相接地短路時，接地相的電流互感器二次負載阻抗最大，其值為
當相間短路和三相對稱短路時，電流互感器二次負載阻抗為
由這些計算結果可以看出，差動保護用電流互感器的實際二次負載阻抗是在其允許範圍內的。
如果採用截面為2．5mm2的銅導線，則可計算出zdx＝0．175ω，z2（1）＝0．482ω，z2（2）＝0．307ω，也是可以滿足要求的。
3用測試法確定電流互感器的最大二次負載阻抗
3．1實測導線電阻和接觸電阻
如圖1所示，測試前先在gis電流互感器的接線盒中，拆除三相電流互感器s1端子的引出線，在差動保護櫃的端子排上把從電流互感器來的二次線短接，用數字式萬用表的2ω電阻檔實測每相s1端子的引出線和n端（實際為每相的s6端子）間的直阻，再實測每兩個s1端子引出線間的直阻，其結果如下：
從這些測試資料可以看出，在被測迴路同為兩段導線的情況下，測得的阻值並不相同，這主要是因為在兩次測試迴路中各連線導體接觸面數量不同，也就是說接觸電阻不同。利用上面已計算出的zdx的值，可計算出兩次測試迴路中接觸電阻的值，rjc1＝0．18ω，rjc2＝0．08ω。由此看到，接觸電阻rjc1的值甚至比導線電阻zdx還要大，兩次測試僅接觸電阻的差值就達0．1ω，基本上就等於zdx的值。
因此，當電流互感器的二次迴路距離較短時，接觸電阻在其二次阻抗所佔比重較大，其影響是絕對不能忽略的。
3．2模擬不同短路方式，實測並計算電流互感器的最大二次負載阻抗
在差動保護櫃上恢復電流回路正常接線，模擬單相接地短路，在三個相地迴路中各通入5a電流，實測相應的外加電壓，資料見表1。
由表1計算出單相接地短路時接地相的電流互感器所負擔的二次負載阻抗為：
表2是模擬相間短路時的測試資料。因為相間短路時的二次負載是由兩相電流互感器共同負擔的，所以相間短路時每相電流互感器的負載阻抗應為實測計算值的一半。因此，若取實測的最大值來計算，則有
測試結果也表明，電流互感器的實際負載阻抗能夠滿足其準確級的要求。
4兩種方法所得負載阻抗值的分析
從以上採用兩種方法所得到的電流互感器實際負載阻抗來看，與測試值相比，用計演算法求出的值偏小，值偏大，這主要是因為在計演算法中將兩種短路方式下的接觸電阻均取為0．1ω，而實際上經過測試和計算，已求得rjc1＝0．18ω，rjc2＝0．08ω，若用這些接觸電阻的實際值對用計演算法求得的負載阻抗進行修正，則有
這樣計算值就與測試值比較接近了。表3給出了用計演算法和測試法所求得資料的對比情況。
從表3可以看到，通過測試計算出的電流互感器實際負載阻抗有的與實測所得到的二次迴路導線電阻（含接觸電阻）相等，這是為什麼呢？這一方面是因為差動繼電器的交流阻抗非常小，與導線電阻和接觸電阻相差一個數量級，它在整個二次負載阻抗中所佔的比例相當小，它所產生的壓降之小甚至可以忽略不計；另一方面，測試儀表的準確級、儀表的使用和資料獲得的方法（直接測得還是經測試後計算求得）等對計算資料造成的影響也是不能忽略的。在測試導線電阻（含接觸電阻）時，我們用的是數字式萬用表的電阻檔，直接顯示出測量結果。
而通過測試u和i在計算出二次負載阻抗值時，要同時採用電壓表和電流表進行測量，電流表用的是繼電保護校驗裝置中的數字式電流表，測電壓用的是滿刻度為10v的指標式交流電壓表。一般來說，數字式表計的準確級較高，指標式表計的準確級較低。同時，因被測電壓較低，指標示數在起始值附近，測試精度又要打折扣，若考慮到讀數時也存在一定偏差。
這樣，通過測量計算出來的資料就會產生一些誤差。但即使是按照計算和測試所得到的最嚴重的情況來看，二次負載阻抗也是可以滿足要求的。
5結論（1）為保證電流互感器按標稱的準確級工作，有必要對其二次負載阻抗進行校核，校核可採用計算和測試兩種方法。計演算法適用於在設計階段選擇電流互感器引數時採用，測試法用於對在裝的電流互感器容量進行校核。
（2）由於微機保護裝置交流電流回路的功耗也可以說是交流阻抗非常小，因此在選用微機保護的情況下，電流互感器的負載阻抗主要是二次迴路中導線的電阻和接觸電阻，這一點與以前的電磁式保護裝置有很大不同，在設計中根據負載阻抗選擇電流互感器引數時應考慮到。
（3）當電流互感器二次迴路電纜較短時，接觸電阻可能和導線阻抗為同一數量級，甚至大於導線阻抗值，這在設計中應引起注意。
（4）利用計算和測試兩種方法對我局新建變電站的電流互感器二次負載阻抗進行校核，結果表明：其實際二次負載阻抗在允許範圍之內，是完全能夠保證5p30的準確級的
3樓：風向程
電流互感器二次負載通常用電阻值來標註，因為電流互感器二次電流是不隨二次負載大小變化的，p＝i＾2*r，所以阻值越大功率就越大。
4樓：波音
所用各種儀表的阻抗計算所得結果。
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